滿堂腳手架作為一種重要的支撐結構，承載著安全與效率的雙重使命。通過深入探討滿堂腳手架搭設規范，我們發現，科學合理的搭設不僅能有效提高施工安全性，還能顯著縮短工期，降低施工成本。掌握并嚴格遵循這些規范，是每位施工人員不可或缺的責任與義務。安全與質量，始于腳下的每一根支撐。

滿堂腳手架施工方案 篇1

1、編制依據

《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-20__ 《建筑施工滿堂腳手架安全技術規范》JGJ130-20__ 《建筑安裝工程施工安全操作規程》DBJ01-62-20__

2、工程概況

本工程為某大型商場施工項目的滿堂腳手架搭設，涵蓋了廣場、商鋪及辦公區域的全方位施工。該商場建筑總高度為22米，共有五層，層高分別為1層4米、2層4米、3層4米、4層4米和5層6米，需進行全面的腳手架支撐來確保施工安全與工期的順利進行。

施工組織設計過程中，我公司對本項目極其重視，成立了專門的技術工作組，運用高效嚴謹、科學管理的原則來編制方案，確保施工安全和工程質量的雙重保障。

該商場設計現代、時尚，注重實用性與美觀性的結合。而我公司的施工方案采用了最新的腳手架系統，旨在提升施工效率，確保工人在安全、穩定的環境下進行施工。項目位于市中心，交通便利，地理位置優越，周邊配套設施齊全。

涉及的主要施工項目包括：

1. 腳手架搭設：包括滿堂腳手架的搭設和拆除工程，確保施工區域的穩定和安全。
2. 電氣安裝：布管穿線、燈具和配電箱的安裝確保施工區域的電氣安全。
3. 給排水系統：水管道及衛生潔具的安裝，確保良好的生活和工作環境。

3、施工方法：

滿堂腳手架搭設采用全覆蓋的方式，確保施工人員在各工作層面的平穩作業，立桿間距設置在1.5米，步距為1米，以保證整體的安全性和堅固性。

4、施工準備

4、1編制腳手架施工組織設計，確定腳手架的荷載，規劃平面和立面布置，并列出構件用量清單，制定構件的供應與周轉計劃。
4、2施工人員在作業前要認真熟悉圖紙及相關規范，確保對施工方案的全面理解。
4、3對施工班組進行安全和技術的培訓，提升技術水平。
4、4對所有腳手架構件進行質量檢查，禁止使用不合格的材料。
4、5腳手架基礎要保持平整，立桿底座下應墊木板，厚度不少于50mm。
4、6清理腳手架區域內的雜物，確保施工環境的整潔。

5、滿堂腳手架搭設

5、1搭設順序：

安放墊板→安立桿→安掃地桿→安橫桿→鋪臨時腳手板→安上層立桿→安上層橫桿→逐層支設至樓板底。

5、2腳手架搭設：

5、2、1在樓板上依照立桿位置安放立桿，并在底部墊木方，立桿長度應交錯安裝，接頭錯開。
5、2、2立桿接頭應采用對接扣件連接，立桿與橫桿間采用直角扣件固定，確保接頭的交錯布置，避免同跨內接頭重合，且在高度方向錯開不低于50cm。
5、2、3大橫桿應置于小橫桿之下，采用直角扣件與立柱扣緊，相鄰接頭的水平距離不宜小于50cm。
5、2、4小橫桿應在每一立桿與大橫桿交點處設置，與大橫桿連接，保持相互錯開布局，確保構件連接的穩定性。

5、2、5縱、橫向掃地桿也是用直角扣件作固定，保持結構的平穩性和安全性。
5、2、6每組搭設作業應配備3名工人，其中1人負責材料遞送，其余兩人共同協作搭設，保證架子搭設的安全與高效。

6、腳手架拆除

6、1拆除前應對腳手架進行全方位檢查，清理無關物品，并設置警戒區，禁止無關人員進入。
6、2拆除順序需自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除。
6、3拆除時構件應用繩索吊下或人工遞送，禁止拋擲。
6、4拆除后構件應及時分類存放，以便后續的運輸和保管。
6、5每班結束前，務必檢查并確保所有連接件均已緊固。
6、6拆除過程要注意避開電源線，防止觸電事故的發生。

7、質量保證措施

7、1檢驗和驗收管理，確保所有搭設質量符合國家標準。
7、2使用管理確保專人負責腳手架的搭設與使用，定期檢查，及時整改問題。

8、安全保證措施

8、1建立健全安全管理體系，設立安全監督組。確保工人經過安全培訓后上崗。
8、2施工現場佩戴安全裝備，確保現場安全。
8、3定期檢查腳手架，確保無隱患。
8、4施工過程中要設警戒區，避免無關人員進入危險區域。

9、文明施工保證措施

9、1建立文明施工領導小組，組織工人進行文明施工教育。
9、2物料和工具傳遞要注意安全，避免拋擲引發傷害。
9、3結束作業后，保持現場清潔，確保每個工作日的場地整潔無雜物。

滿堂腳手架施工方案 篇2

⒈立桿：立桿縱橫向間距不超過2m，步距不超過1.8m，地面應進行平整夯實處理，立桿埋入地面深度應為30至50cm。當無法埋入時，需在立桿下方墊設枕木，并加裝掃地桿。

⒉橫桿：橫向和縱向的水平拉桿步距應控制在1.8m之內，操作層的大橫桿間距不得超過40cm。

⒊剪刀撐：應在四角位置設置抱角斜撐，四周需設剪刀撐，中間每四排立桿沿縱向設置一道剪刀撐，所有斜撐與剪刀撐應從下至上連續設置。

⒋架板鋪設：當架高在4m以內時，架板之間的間隙不得超過20cm；若架高超出4m，架板必須進行滿鋪。

上料平臺搭設安全技術交底

⒈上料平臺需獨立搭設，其與井架之間的間隙不得超過10cm，平臺寬度應以方便進出料為原則，長度應至少等于吊欄的外側。

⒉搭設材料：一般選擇杉木或鋼管進行搭設，當承載重量不超過300kg并且高度適中時，也可使用經過挑選的新毛竹進行搭設，搭設方法與腳手架相似。

⒊用途構造：該平臺主要作為井字架吊籃的進出料通道使用，通常不用于堆放材料。

主要桿件包括：立桿、橫桿、水平拉桿、剪刀撐和欄桿等。

⒋搭設：

⑴立桿間距應控制在1至1.5m以內，步距為1.5m至1.8m，具體視建筑物層高而定，平臺應保持與每層樓面平齊。

⑵每隔1至1.5m高設置一道縱橫向的水平拉桿，在操作層通道處可設置在1.8m高的位置。

⑶橫桿：當使用竹架板鋪設平臺時，大橫桿間距應在40cm以內；若使用鋼制或木制腳手板，則大橫桿間距應控制在60cm之內。

⑷剪刀撐：外立桿周圍需自下而上連續設置，在進出料口處可適當斷開留出通道。

⑸欄桿：平臺周邊應按規定設置1至1.2m高的防護欄桿，正面需設有可開啟的安全門。

⑹纜風：當平臺高度超過10m時，需在四周設置纜風繩，或者與建筑物牢固固定，不得與不牢固的物體連接。

滿堂腳手架施工方案 篇3

滿堂腳手架搭設規范是指針對滿堂腳手架的施工要求和標準。滿堂腳手架，由于其相對密集的構造，提供了更好的穩定性，廣泛應用于單層廠房、展覽中心、體育場館等層高較大空間中的裝修及施工。滿堂腳手架的結構由立桿、橫桿、斜撐和剪刀撐等主要組件組成。

在使用滿堂腳手架時，3.6米以上的內墻裝飾可不再另行計算裝飾腳手架，而內墻砌筑腳手架仍需按照規定進行計算。滿堂腳手架的應用與其高度密切相關：當天棚凈高在3.6米以下時，無論天棚裝飾材料如何，均不需要計算裝飾腳手架。當天棚凈高在3.6至5.2米之間時，天棚裝飾腳手架將按照滿堂腳手架的本層定額進行計算；而當天棚凈高超過5.2米時，天棚的裝飾腳手架則需同時計算基本層和增加層的兩個定額項目。

滿堂腳手架在整體結構和穩定性方面的注意事項：1、立桿：架體應設有縱橫向的掃地桿，掃地桿應固定在基礎上的立桿200mm高度處，使用十字扣件進行連接，各立桿之間需按步距設置雙向水平桿，以確保設計的剛度充分。立桿接頭要錯開，避免在同一層面上出現重疊，同時在立桿下端與墊木之間需增加木楔，以調整立桿的沉降情況。

2、水平桿：縱橫向的水平桿需使用直角扣件固定在立桿上，扣件的擰緊力度應控制在45-60Nm，且水平桿在轉角處需形成交叉結構（構成井字形）。

3、連墻桿：應有效將架體與混凝土框架柱進行連接，以提高支模架在施工過程中承載的變形能力。

4、模板施工中應注意的質量問題：
a) 柱模板：常見問題包括截面尺寸不準確、柱位偏移、柱體彎曲。為避免這些問題，可以在支模前根據圖紙彈出位置線，并用木條固定，確保底部位置正確。根據柱的截面尺寸定制模板并加固，四邊用箍鎖死，保證穩定。
b) 梁板模板：常見的問題有梁棱不直、梁底不平、梁口不順。避免這些問題的方法是，梁板模板支撐和龍骨的間距需經過計算，確保強度和剛度，底模水平桿需按設計和規范要求起拱，拉通線確保梁口不變形。

施工程序依次為：基礎放線、鋼筋綁扎、支模校驗、澆筑混凝土。

墻體模板配資料：
內板高度：2920mm；接高：1850mm
外板高度：2920mm；接高：1850mm

工程的外墻周圍結構特點要求外墻周圈需滿配一層高200mm的吊梆模。配吊梆模的優點在于避免了導墻的澆筑，有效解決了層間接茬漏漿的問題，并且內外墻模板可互換使用，這不光降低了模板投入，還提升了施工效率。

對于門窗洞口處的大模板，施工方要求其全部斷開，連梁施工時需同時配置梁模，梁模包括梁側模、梁底模、梁下堵板。這種配置方法能夠有效保證門窗洞口的尺寸及澆筑質量，但可能因為模板的斷開而占用過多塔吊時間，從而影響工程進度，并且支模時要注意保持垂直度。

特殊洞口的存在可能使支模過程變得復雜。為了確保外墻門窗洞口的直線性，外墻門窗洞口應全部斷開，而內墻則使用內置式模板配置方法，以提高支模效率。

6、節點處理方法：
陰角模與大模板之間通過專用連接螺栓和多道陰角壓槽進行有效連接，以控制錯臺和扭曲現象，從而保證混凝土墻體澆筑后保持平整與順直。大模板與陽角模之間應用專用連接器或螺栓進行固定，并縱向設置三道直角背楞，以確保陽角棱角的順直和光滑。

滿堂腳手架施工方案 篇4

滿堂腳手架所需材料及搭設方式與傳統腳手架類似。 1、立桿須設在堅固基礎上，立桿底部需放置底座，底座下應鋪設2.5m×0.3m×0.05m厚的木板。

2、根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》的規定，立桿橫距設為1.05米，步距為1.8米，縱距為1.8米，連墻件應設置在二步三跨的范圍內；

3、水平桿及竹笆的布置；

3.1 縱向水平桿應安裝在立桿的內側，長度大于3跨，并與橫向水平桿連接；

3.2 縱向水平桿應采用對接方式，且相鄰的兩根縱向水平桿接頭不得在同一跨或同一位置上，錯開距離應小于500mm，各接頭中心至主接點的距離須小于縱距的1/3；

3.3 主接點處必須安裝一根橫向水平桿，用直角扣件固定，并禁止拆除。主節點位置需設置兩個直角扣件并禁止拆除。由于該工程采用竹笆腳手板，橫向水平桿需直接與立桿連接，并需增設2根縱向水平桿，均勻分布；

3.4 施工層的竹笆須完全鋪滿，四個角用鐵絲與縱向水平桿綁緊；

4、立桿的設置；

4.1 每根立桿底部必須放置底座或墊板；

4.2 橫向掃地桿應位于縱向掃地桿的下方，并與立桿連接，掃地桿離地高度為150mm；

4.3 頂層立桿采用搭接方式，搭接長度為1.2米，使用兩個回轉扣件固定，并應高出建筑物檐口1.5米，下方接頭須采用對接，節點布置應符合縱向水平桿的要求；

5、連墻件的設置；

5.1 連墻件采用軟拉配合頂撐，尺寸為5.4×3.6，覆蓋面積19.44平方米，需符合“規范”中表6.4.1的要求；5.2 拉結點應靠近立桿，距離不超過300mm，且需從第一步的縱向水平桿開始設置；

5.3 拉筋應以水平方向設置，并配合頂撐使用，實際操作應先確定后進行拉結；

6、剪刀撐的設置；

6.1 根據表6.6.2的要求，剪刀撐需連接6根立桿，從拐角處開始布置，整體高度上每組剪刀撐的凈間距應小于15米，桿件連接應采用搭接方式，兩斷各用一組扣件，距離末端100mm；6.2 如無法搭建剪刀撐位置，則需設置“之”字形斜撐。

滿堂腳手架施工方案 篇5

一、工程概況

本工程的樓層標高為16.5m，地面標高為±0.000，層高為16.5m。本層樓板的總投影面積為：400m2，采用梁式樓板，板厚為200mm，最大梁截面尺寸為500×3200mm，其它梁截面均在1.0m2之內。本層模板支撐系統采用φ48×3.5的鋼管搭設，主桿布置如下：在K軸的CKL（1）處以及其它截面面積大于0.8m2的立桿，采用四排450×950mm的間距布置，其他立桿則按900×900mm的間距布置。縱向和橫向的水平桿每隔1.2m設置一道，使用扣件進行連接（詳見搭設平面圖1）。

二、型式選擇與搭設要求

所有支架采用落地式鋼管滿堂腳手架搭設，搭設時必須保證剛度充足，保持穩定性，確保在各種施工操作下，能夠承受允許荷載而不出現失穩、變形、傾斜或扭曲等現象。

三、搭設方法

詳見平面布置圖1

四、拆除工藝

詳見相關拆除工藝流程

五、質量與安全保障措施

按照預定的方案執行質量和安全保障措施

六、混凝土澆筑方法

CKL1梁深度為3.5m，項目設計人員與監理公司協商后，決定將CKL1梁分兩次澆筑，首次澆筑至中和軸。在第一次澆筑完成后，必須在混凝土初凝之前對混凝土表面進行插毛，并在混凝土面上插入φ10@200L=600mm的雙排鋼筋，確保新澆混凝土與舊混凝土的良好接觸。第一次澆筑混凝土完成后3天，方可進行第二次澆筑。

七、荷載計算

以K軸的CKL1梁為例進行荷載計算（搭設時的架子如果梁的截面面積大于0.8m2，也應用同樣的計算方式）。假設材料自重為0.16KN/m2，混凝土自重為26KN/m2，施工荷載為4KN/m2。 1、模板系統計算：（1）材料截面、性能常數（2）梁側模板計算以CKL1梁的高度為準，根據圖2，梁側模板采用18mm膠合板，立檔間距為200mm進行設置，每側用6道雙排水平鋼管固定（詳見圖2）。

A、梁側模板標準荷載，新澆混凝土時對模板產生的側壓力：

查閱建筑施工計算手冊得出

Fa=0.23rctB1B2V12，

Fa=0.23×26×200(50+18)×1×1.2×2612=108KN/m2，Fb=RcH=26×3.5=91KN/m2，

取二者的小值，取F=91KN/m2作為計算值。

B、梁側模板強度驗算

取水平面施工活荷載為4KN/m2，梁側模板的計算可按四跨連續梁進行，取梁底1m

q=(91×1.2+1.4×4)×1=100.8KN

M=111×100.8×0.22=0.370KN.m

3.5mW=bh26=182×10006=5.5×104mm32

σ=мw=0.370×1065.5×104=6.73N/mm2《fm=13N/mm2滿足強度要求。q=20.45KN/m

C、側梁板的剛度驗算200mm×4

ω=kqL4100EI，查《建筑施工計算手冊》，I=193×100012=4.92×105mm4

ω=0.967×100.8×20__100×104×4.92×105=0.34mm《L400=0.5mm，滿足要求。

D、立檔（梁側板的豎枋間距為每200mm設一道，立檔采用80×80的枋木驗算枋木的撓度，計算荷載為三角形，以最大值作為均荷載設計，本設計立檔最大距離（對拉螺桿二支點距離）為500mm，以四跨為計算，q=20.45KN/m

根據ω=kqL4100EI≤L400

L=（EI4kq）13

查《設計手冊》，K=0.644，I=3.5×106mm4，E=10000N/mm2 L=(10000×3.5×1064×0.644×20.45)13=860mm》500mm，滿足要求。

E、梁側水平桿（雙鋼管）設計驗算。

考慮到荷載的實際情景，取最大值作為均勻荷載，立檔所受到梁側板的側力（200×500mm）。

側板傳給立檔的總力為：Po=91×0.2×0.5=9.1KN，因此在單位面積側板傳給立檔的Po為傳給雙水平鋼管的P1集中力，按四等跨連續梁計算，計算簡圖為圖6，計算水平桿的抗彎強度。

以σ=мw≤fm

P2=1.5P1，查《設計手冊》f=205N/mm2，ω=5.08×103mm3 Mmax=0.2×1.5P1-0.2P1=0.91KN.m

σ=9.1×1055.08×103=179N/mm2《f=205N/mm2，滿足要求。

F、對拉螺桿驗算

對拉螺桿的橫向距離為0.4m，豎向距離以最大距為0.5m，以最不利荷載為不利點，其承受的面積為：0.4×0.5=0.2m2。每根螺栓所承受的拉力為N=91×0.2=18.2KN，本工程采用直徑為φ14mm的對拉螺栓凈截面面積為扣除紋高為2邊2.5mm。A=π（14-2.5）24=103.86mm2，fm=215N/mm2螺栓所能承受的軸力，103.86×215=22332N=22.33KN》18.2KN，滿足要求。

（3）梁底模的計算（梁底搭設見圖2）

梁底采用18mm膠板，設置三層枋木，頂層枋木每250mm一道，中間層在梁底寬度范圍內每200mm一道，底層為450mm一道雙枋木。

由于梁底模板所承受的荷載與側模（最不利位置）荷載相同，底模的支點比側模多，所以梁底模板可免驗算。 A、荷載計算

以450×3200mm梁為計算（把荷載轉化成線荷載），材料自重：0.15KN/m，混凝土自重：35.00KN/m，鋼筋4KN/m，混凝土施工荷載4KN/m。總荷載：Q=1.2×(0.15+35.00+3)+1.4×4=52.12KN/m。 B、頂層枋木設置的驗算（每200mm一道），可按5跨連續梁計算：

ω=kgL4100EI《L400，K=0.644(前面已查得)，

L=（EI4Kg）13，其中E=6000N/mm4，I=bh312=18×450312=1.37×108mm4L=(6000×1.37×1084×0.644×52.12)13=870mm》200mm，滿足要求。

C、中間層枋木間距的驗算

頂層枋木每條傳給二層枋木的荷載為52.12KN（最不利），而二層平行梁長方向設置6條枋木，每條中至中距離為240mm一道。頂層枋木同時傳給二層枋木的力（二層枋木每條所受的力）為：

q=52.12×0.24=12.53KN/m。

而三層枋木的支點距離為0.9m（雙枋木），ν12.53×2×0.45=5.65KNmax=12qL=0.5×

Zmax=3ν2bh=3×5.65×1032×80×80=1.305N/mm2

《fv=1.5N/mm2，

Mmax=12qL2=0.5×12.53×0.92=5.17KN.m，W=bh2b=853333mm3

σ=5.17×106853333=6.07N/mm2《fm=15N/mm2

滿足要求。

D、底層枋木的間距驗算

本工程設計為雙枋木，排距為900mm一道，而二層枋木所傳來的底層枋木的最大軸力為5.65KN，計算圖7，底層每條枋木所完成二層傳來的總力（化成線載）為5.65×6×1=33.90KN/m，為確保安全，取中間單跨來計算：q=13.65KN/m

R1=R2=12qL=7.55KN Mmax=qL28=33.90×0.4528=0.88KN.m

Vmax=7.55KN，Zmax=3ν2bh=1.80N/mm2》fv=1.5N/mm2，而本工程采用雙枋木一齊承受，所以1.80×12《fv，滿足要求。

（4）計算鋼管支撐

以CKL1為準：（計算1m2長梁內及板的荷載）鋼筋混凝土：0.60×3.5×26=35.10KN/m2，施工荷載：4KN/m2，

材料自重：0.15KN/m2，

梁范圍之外的板重：（板厚150mm）取0.15KN/m2，總荷載：（35.10+0.15×2）×1.2+4×1.4=49.90KN/m，現場使用立桿距離為450mm，橫距為900mm一道（每900mm長方向內有4條立桿支撐），不考慮風荷載。

A、立桿穩定性驗算：NψA《f，得λ=Loi=1.2×1.2×10316.0=92，(其中取計算長度系數為1.2，i=16.0)所以查表ψ=0.658，A=4.92×102mm2則：49.90×1030.658×4.92×102×4=37.80《f=215×0.582（考慮到鋼管抗力不穩定系數），滿足穩定性要求。 B、扣件抗滑計算

ν≤［ν］，前面計算得出立桿總要承受的壓力為49.90KN，N=49.90×14=12.23《［ν］=8KN不符合要求，因此一個扣件的抗滑力不足，抗滑需加固。加固措施：

a、利用立桿與縱橫桿（最頂一道）的交接處扣件互相接觸，相互作用。

b、在最頂一層的扣件底下另加一扣件，頂住上方扣件，使兩者共同作用。c、將大梁混凝土分兩次澆筑。

本方案決定同時采用以上三種做法，但考慮扣件受力不均勻系數取0.6（在每條立桿上有三個扣件共同作用，計算不考慮第C項做法）。

則N=12.23KN《8×3×0.6=14.4KN。

（5）樓面強度校核

±0.000層樓板校核：

A、荷載計算（0.9×1.35m有四條立桿，取該面積來校核）。立桿傳來的：12.23×4(0.9×1.35)=39.78KN/m2支撐體系及模板體系：（4×15+14×4）×3.840.9×1.35+0.15=3.80KN/m2±0.000層樓板自重：0.22×26=5.72KN/m2共計：49.30KN/m2化成線荷載為49.30KN/m。

B、取首層K~1G×14~26軸處的1m寬板為計算單元，因為±0.000層樓板為無梁板樓蓋的預應力樓板，取計算長度為跨中板帶，取計算跨度的跨9500mm的一半為計算長度，以4.75m為計算長度，研究周圍結構的作用，取M=qL210，預應力配筋1m寬為3條，直徑15.24mm的鋼絲膠，每條面積計算公式如下：π115.2424=182.41mm2，3條面積為547.23mm，由于預應力筋的強度比普通鋼筋強度大3~4倍（設計員張偉工程師提供的系數），現取3倍化成為普通鋼筋面積A1=547.23×3=1641.69mm2，板內另配筋普通鋼筋φ10@150，板厚200mm，C40混凝土。 A2=7π×1024=552.00mm2，共計As=2193.69mm2，C40的fcm=21.5N/mm2，fy=210N/mm2，由于

Mu=fyAs(ho-fyAs2fcmb)=qL210，所以q=34.29KN/m《49.30KN/m》不滿足強度要求，需對±0.000層樓板加固，荷載為49.30-34.29=15.01kNm加固方法：在對應五層截面面積大于0.8m2以上的梁位且沿梁位方向每900mm加設二道鋼管回頂（兩道的距離為1m），上下端加上下托設枋木。